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气体灭火系统设计规范条文说明 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
发表日期:2014/12/15 15:41:07 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
中华人民共和国国家标准
气体灭火系统设计规范
GB 50370-2005
条文说明
TOC \o "1-2" \h \z 1. 总 则.................................................................. PAGEREF _Toc120441803 \h 39 2. 术语与符号.......................................................... PAGEREF _Toc120441804 \h 41 2.1 术语............................................................. PAGEREF _Toc120441805 \h 41 3. 设计要求.............................................................. PAGEREF _Toc120441806 \h 42 3.1 一般规定..................................................... PAGEREF _Toc120441807 \h 42 3.2 系统设置..................................................... PAGEREF _Toc120441808 \h 44 3.3 七氟丙烷灭火系统..................................... PAGEREF _Toc120441809 \h 46 3.4 IG541混合气体灭火系统......................... PAGEREF _Toc120441810 \h 60 3.5 热气溶胶预制灭火系统............................. PAGEREF _Toc120441811 \h 66 4. 系统组件.............................................................. PAGEREF _Toc120441812 \h 68 4.1 一般规定..................................................... PAGEREF _Toc120441813 \h 68 5. 操作与控制.......................................................... PAGEREF _Toc120441814 \h 69 6. 安全要求.............................................................. PAGEREF _Toc120441815 \h 71
1. 总 则1.0.1 本条阐述了编制本规范的目的。 气体灭火系统是传统的四大固定式灭火系统(水、气体、泡沫、干粉)之一,其应用广泛。近年来,为保护大气臭氧层,维护人类生态环境,国内外消防界已开发出多种替代哈龙1201、1301的气体灭火剂及哈龙替代气体灭火系统。本规范的制订,旨在为气体灭火系统的设计工作提供技术依据,推动哈龙替代技术的发展,保护人身和财产安全。 1.0.2 本规范属于工程建设规范标准中的一个组成部分,其任务是解决工业和民用建筑中的新建、改建、扩建工程里有关设置气体全淹没灭火系统的消防设计问题。 气体灭火系统的设置部位,应根据国家标准《建筑设计防火规范》、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045等其它有关国家标准的规定及消防监督部门针对保护场所的火灾特点、财产价值、重要程度等所做的有关要求确定。 当今,国际上已开发出化学合成类及惰性气体类等多种替代哈龙的气体灭火剂。其中七氟丙烷及IG541混合气体灭火剂在我国哈龙替代气体灭火系统中应用较广,且已应用多年,有较好的效果,积累了一定经验。七氟丙烷是目前替代物中效果较好的产品。其对臭氧层的耗损潜能值ODP=0,温室效应潜能值GWP=0.6,大气中存留寿命ALT=31(年),灭火剂无毒性反应浓度NOAEL=9%,灭火设计基本浓度C=8%,具有良好的清洁性(在大气中完全汽化不留残渣)、良好的气相电绝缘性及良好的适用于灭火系统使用的物理性能,自20世纪90年代初,工业发达国家首先选用其替代哈龙灭火系统并取得成功。IG541混合气体灭火剂由N2、Ar、CO2三种惰性气体,按一定比例混合而成,其ODP=0,使用后以其原有成分回归自然,灭火设计浓度一般在37%~43%之间,在此浓度内人员短时间停留不会造成生理影响。系统压源高,管网可布置较远。1994年1月,美国消防学会率先制定出《洁净气体灭火剂及灭火系统设计标准》(NFPA2001),2000年,国际标准化组织(ISO)发布了国际标准《洁净气体灭火剂一物理性能和灭火系统设计》ISO14520。应用实践表明,七氟丙烷灭火系统和IG541混合气体灭火系统均能有效地达到预期的保护目的。 热气溶胶灭火技术是由我国消防科研人员于20世纪60年代首先提出的,自90年代中期始,热气溶胶产品作为哈龙替代技术的重要组成部分在我国得到了大量使用。基于以下考虑,将热气溶胶预制灭火系统列入本规范: 1热气溶胶中60%以上是由N2等气体组成,其中含有的固体微粒的平均粒径极小(小于1µm),并具有气体的特性(不易降落、可以绕过障碍物等),故在工程应用上可以把热气溶胶当做气体灭火剂使用。 2十余年来,热气溶胶技术历经改进已趋成熟。但是,由于国内外各厂家采用的化学配方不同,气溶胶的性质也不尽相同,故一直难以进行规范。2004年6月,公安部发布了公共安全行业标准《气溶胶灭火系统 第1部分:热气溶胶灭火装置》GA499.1-2004,在该标准中,按热气溶胶发生剂的化学配方将热气溶胶分为K型、S型、其它型三类,从而为热气溶胶设计规范的制定提供了基本条件(该标准有关专利的声明见GA499.1-2004第1号修改单);同时,大量的研究成果,工程实践实例和一批地方设计标准的颁布实施也为国家标准的制定提供了可靠的技术依据。 3) 美国环保局(EPA)哈龙替代物管理署(SNAP)已正式批准热气溶胶为重要的哈龙替代品。国际标准化组织也已于2005年初将气溶胶灭火系统纳入《气体灭火系统—物理性能和系统设计》ISO14520的修订内容中。 本规范目前将上述三种气体灭火系统列入。其他种类的气体灭火系统,如:三氟甲烷、六氟丙烷等,若确实需要并待时机成熟,也可考虑分阶段列入。二氧化碳等气体灭火系统仍执行现有的国家标准,由于本规范中只规定了全淹没灭火系统的设计要求和方法,故本规范的规定不适用于局部应用灭火系统的设计,因两者有着完全不同的技术内涵,特别需要指出的是:二氧化碳灭火系统是目前唯一可进行局部应用的气体灭火系统。 1.0.3 本条规定了根据国家政策进行工程建设应遵守的基本原则。“安全可靠”,是以安全为本,要求必须保达到预期目的;“技术先进”,则要求火灾报警、灭火控制及灭火系统设计科学,采用设备先进、成熟;“经济合理”,则是在保证安全可靠、技术先进的前提下,做到节省工程投资费用。
2. 术语和符号
|
规格 ND(mm) |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
65 |
80 |
法兰100 |
法兰125 |
当量长度 (m) |
0.67 |
0.85 |
1.13 |
1.31 |
1.68 |
2.01 |
2.50 |
1.70 |
2.10 |
表2 螺纹接口三通局部损失当量长度
规格 (mm) |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
|||||||||||
当量长度(m) |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
||||||
0.27 |
0.85 |
0.34 |
1.07 |
0.46 |
1.4 |
0.52 |
1.65 |
0.67 |
2.1 |
|||||||
规格 (mm) |
65 |
80 |
法兰100 |
法兰125 |
||||||||||||
当量长度(m) |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
直路 |
支路 |
||||||||
0.82 |
2.5 |
1.01 |
3.11 |
1.40 |
4.1 |
1.76 |
5.1 |
|||||||||
表3 螺纹接口缩径接头局部损失当量长度
规格(mm) |
25×20 |
32×25 |
32×20 |
40×32 |
40×25 |
当量长度(m) |
0.2 |
0.2 |
0.4 |
0.3 |
0.4 |
规格(mm) |
50×40 |
50×32 |
65×50 |
65×40 |
80×65 |
当量长度(m) |
0.3 |
0.5 |
0.4 |
0.6 |
0.5 |
规格(mm) |
80×50 |
法兰 100×80 |
法兰 100×65 |
法兰 125×100 |
法兰 125×80 |
当量长度(m) |
0.7 |
0.6 |
0.9 |
0.8 |
1.1 |
3.3.16 本条的规定,是为了保证七氟丙烷灭火系统的设计质量,满足七氟丙烷灭火系统灭火技术要求而需设定的。
最小Pc值是参照实验结果确定的。
Pc≥Pm/2(MPa,绝对压力),它是对七氟丙烷系统设计通过“简化计算”后精确性的检验;如果不符合,说明设定条件不满足,应该调整重新计算。
下面用一个实例,介绍七氟丙烷灭火系统设计的计算演算:
有一通讯机房,房高3.2m,长14m,宽7m,设七氟丙烷灭火系统进行保护(引入的部件的有关数据是取用某公司的ZYJ-100系列产品)。
1)确定灭火设计浓度
依据本规范中规定,
取=8%
2)计算保护空间实际容积
=3.2×14×7=313.6(m3)
3)计算灭火剂设计用量
依据本规范公式(3.3.14-1),
,其中,=1;
=0.1269+0.000513·T=0.1269+0.000513×20=0.13716(m3/kg)
4)设定灭火剂喷放时间
依据本规范中规定,取=7s
5)设定喷头布置与数量
选用JP型喷头,其保护半径R=7.5m
故设定喷头为2只;按保护区平面均匀布置喷头
6)选定灭火剂储存容器规格及数量
根据W=198.8kg,选用100升的JR-100/54储存容器3只。
7)绘出系统管网计算图(图4)。
8)计算管道平均设计流量
主干管:
支管:=/2=14.2(kg/s)
储存容器出流管:
9)选择管网管道通径。
以管道平均设计流量,依据本规范条文说明3.3.15第6款中图2选取,其结果,标在管网计算图上。
10)计算充装率。
系统储存量:
管网内剩余量:=0
储存容器内剩余量:=×3.5=3×3.5=10.5(kg)
充装率:
11)计算管网管道内容积。
先按管道内径求出单位长度的内容积,然后依据管网计算图上管段长度求算:
=29×3.42+7.4×1.96=113.7(dm3)
12)选用额定增压压力。
依据本规范中规定,选用=4.3Mpa(绝对压力)。
13)计算全部储存容器气相总容积。
依据本规范中公式(3.3.15-4)
=3×0.1(1-697.7/1407)=0.1512(m3)
14)计算“过程中点”储存容器内压力。
依据本规范中公式(3.3.15-3)
=(4.3×0.1512)/[0.1512+198.8/(2×1407)+0.1137]
=1.938(MPa,绝对压力)
15)计算管路损失。
(1)ab段
以=9.47kg/s及Dn=40mm,查图2得:
(ΔP/L)ab=0.0103MPa/m
计算长度Lab=3.6+3.5+0.5=7.6(m)
ΔP ab= (ΔP/L)ab×Lab=0.0103×7.6=0.0783(MPa)
(2)bb’段
以0.55=15.6kg/s及DN=65mm,查图2得:
(ΔP/L)bb’=0.0022MPa/m
计算长度Lbb’=0.8(m)
ΔP bb’=(ΔP/L)bb’×Lbb’=0.0022×0.8=0.00176(MPa)
(3) b’c段
以=28.4/kg/s及DN=65mm,查图2得:
(ΔP/L)b’c=0.008MPa/m
计算长度Lb’c=0.4+4.5+1.5+4.5+26=36.9(m)
ΔP b’c=(ΔP/L)b’c×Lb’c=0.008×36.9=0.2952(MPa)
(4)cd段
以=14.2kg/s及DN=50mm,查图2得:
(ΔP/L)cd=0.009MPa/m
计算长度Lcd=5+0.4+3.5+3.5+0.2=12.6(m)
ΔP cd=(ΔP/L)cd×Lcd=0.009×12.6=0.1134(MPa)
(5)求得管路总损失:
=ΔPab+ΔPbb’+ΔPb’c+ΔPcd=0.4887(MPa)
16)计算高程压头
依据本规范中公式(3.3.15-9):
其中,H=2.8m(“过程中点”时,喷头高度相对储存容器内液面的位差)
∴
=10-6×1407×2.8×9.81
=0.0386(MPa)
17)计算喷头工作压力。
依据本规范中公式(3.3.15-8)
=1.938-0.4887-0.0386
=1.411(MPa,绝对压力)
18)验算设计计算结果。
依据本规范的规定,应满足下列条件:
(1)≥0.7(MPa,绝对压力);
(2)≥=1.938/2=0.969(MPa,绝对压力)。
皆满足,合格。
19)计算喷头等效孔口面积及确定喷头规格。
以=1.411MPa从本规范附录C表C-2中查得,
喷头等效孔口单位面积喷射率:=3.1[(kg/s)/cm2]
又,喷头平均设计流量:=/2=14.2kg/s
由本规范中公式(3.3.17)求得喷头等效孔口面积:
=14.2/3.1=4.58(cm2)
由此,即可依据求得的值,从产品规格中选用与该值相等(偏差eq \o(\s\up 11(+9),\s\do 4(-3))+9-3%)、性能跟设计一致的喷头为JP-30。
3.3.18 一般喷头的流量系数在工质一定的紊流状态下,只由喷头孔口结构所决定,但七氟丙烷灭火系统的喷头,由于系统采用了氮气增压输送,部分氮气会溶解在七氟丙烷里,在喷放过程中它会影响七氟丙烷流量。氮气在系统工作过程中的溶解量与析出量和储存容器增压压力和喷头工作压力有关,故七氟丙烷灭火系统喷头的流量系数,即各个喷头的实际等效孔口面积值与储存容器的增压压力与喷头孔口结构等因素有关,应经试验测定。
3.4.6 泄压口面积是该防护区采用的灭火剂喷放速率及防护区围护结构承受内压的允许压强的函数。喷放速率小,允许压强大,则泄压口面积小;反之,则要求泄压口面积大。泄压口面积可通过计算得出。由于IG541灭火系统喷放过程中,初始喷放压力高于平均流量的喷放压力约1倍。推算结果是,初始喷放的峰值流量约是平均流量的倍。因此,条文中的计算公式是按平均流量的倍求出的。
建筑物的内压允许压强,应由建筑结构设计给出。下列数据供参考:
表4 建筑物的内压允许压强
建筑物类型 |
允许压强(Pa) |
轻型和高层建筑 |
1200 |
标准建筑 |
2400 |
重型和地下建筑 |
4800 |
3.4.7 第3款中,式(3.4.7-3)按系统设计用量完全释放时,当时储瓶内温度和管网管道内平均温度计算IG541灭火剂密度而求得。
3.4.8 管网计算
2 式(3.4.8-3)是根据1.1倍平均流量对应喷头容许最小压力下,以及释放近95%设计用量,管网末端压力接近于0.5MPa(表压)时,它们的末端流速皆小于临界流速而求得。
在计算选用时,在选用范围内,下游支管宜偏大选用;喷头接管按喷头接口尺寸选用。
4 式(3.4.8-4)是以释放95%设计用量的一半时的系统状况,按绝热过程求出。
5 减压孔板后的压力,应首选临界落压比进行计算,当由此计算出的喷头工作压力未能满足3.4.9条规定时,可改选落压比,但应在本款规定范围内选用。
6 式(3.4.8-6)是根据亚临界压差流量计算公式,即
,
其中以初始温度代入而求得。
式的推导,是设定IG541喷放的系统流程为绝热过程,得
=常量
求取孔口和孔口前二截面的方程式,并以代入,得
相对于,相当小,从而忽略项,得
又 ;
最终即可求出式。
—减压孔板气体流量;
—减压孔板流量系数;
—减压孔板孔口面积;
—气体在减压孔板前的绝对压力;
—气体在减压孔板孔口处的绝对压力;
—重力加速度;
—绝热指数;
—气体常数;
—气体初始绝对温度;
—孔口处的气体绝对温度;
—比定容热容;
—气体绝对温度;
—功的热当量;
—气体压力;
—气体比热容;
—气体流速,角速度;
—气体流速,线速度;
—减压孔板前的气体状态焓;
—孔口处的气体状态焓;
—气体在减压孔板前的流速;
—气体在孔口处的流速;
—比定压热容;
减压孔板可按图5设计。其中,d为孔口直径;D为孔口前管道内径;d/D为0.25~0.55。
当 d/D≤0.35,=0.6;
0.35<d/D≤0.45,=0.61;
0.45<d/D≤0.55,=0.62。
7 系统流程损失计算,采用了可压缩流体绝热流动计入摩擦损失为计算条件,建立管流的方程式:
最后推算出:
其中:
式中 —气体密度;
—动能修正系数;
—沿程阻力系数;
—长度函数的微分;
—压力函数的微分;
—速度函数的微分;
—压力系数;
—密度系数;
—管道计算长度;
由于该式中,压力流量间是隐函数,不便求解,故将计算式改写为条文中形式。
下面用实例,介绍IG541混合气体灭火系统设计计算:
某机房为20×20×3.5m,最低环境温度20℃,将管网均衡布置。
系统图中:减压孔板前管道(a-b)长15m,减压孔板后主管道(b-c)长75m,管道连接件当量长度9m;一级支管(c-d)长5m,管道连接件当量长度11.9m;二级支管(d-e)长5m,管道连接件当量长度6.3m;三级支管(e-f)长2.5m,管道连接件当量长度5.4m;末端支管(f-g)长2.6m,管道连接件当量长度7.1m。
1)确定灭火设计浓度
依据本规范,取=37.5%。
2)计算保护空间实际容积
=20×20×3.5=1400(m3)。
3)计算灭火设计用量
依据本规范公式(3.4.7-1),,
其中,=1,
=0.6575+0.0024×20(℃)=0.7055(m3/kg),
=932.68(kg)。
4)设定喷放时间
依据本规范,取=55s。
5)选定灭火剂储存容器规格及储存压力级别
选用70升的15MPa存储容器,根据=932.68kg,充装系数η=211.15kg/m3,储瓶数n=(932.68/211.15)/0.07=63.1,取整后,n=64(只)。
6)计算管道平均设计流量
主干管:=0.95×932.68/55=16.110(kg/s);
一级支管:=/2=8.055(kg/s);
二级支管:=/2=4.028(kg/s);
三级支管:=/2=2.014(kg/s);
末端支管:=/2=1.007(kg/s),即=1.007kg/s。
7)选择管网管道通径
以管道平均设计流量,依据本规范,初选管径为:
主干管:125mm;
一级支管:80mm;
二级支管:65mm;
三级支管:50mm;
末端支管:40mm。
8)计算系统剩余量及其增加的储瓶数量
=0.1178m3,=1.1287m3,=+=1.2465 m3;=0.07×64=4.48m3;
依据本规范,≥14.589(kg),
计入剩余量后的储瓶数:
n1≥[(932.68+14.589)/211.15]/0.07≥64.089
取整后,n1=65(只)
9)计算减压孔板前压力
依据本规范公式(3.4.8-4),
=4.954(MPa)。
10)计算减压孔板后压力
依据本规范,=0.52×4.954=2.576(MPa)。
11)计算减压孔板孔口面积
依据本规范公式(3.4.8-6),;并初选=0.61,得出=20.570(cm2),d=51.177(mm)。d/D=0.4094;说明选择正确。
12)计算流程损失
根据=2.576(MPa),查本规范附录E表E-1,得出b点=566.6,=0.5855;
依据本规范,
,代入各管段平均流量及计算长度(含沿程长度及管道连接件当量长度),并结合本规范附录E表E-1,推算出:
c点=656.9,=0.5855;该点压力值=2.3317MPa;
d点=705.0,=0.6583;
e点=728.6,=0.6987;
f点=744.8,=0.7266;
g点=760.8,=0.7598。
13)计算喷头等效孔口面积
因g点为喷头入口处,根据其Y、值,查本规范附录E表E-1,推算出该点压力=2.011MPa;查本规范附录F表F-1,推算出喷头等效单位面积喷射率= 0.4832kg/(s·cm2);
依据本规范,=2.084(cm2)。
查本规范附表D,可选用规格代号为22的喷头(16只)。
3.5.9 热气溶胶灭火系统由于喷放较慢,因此存在灭火剂在防护区内扩散较慢的问题。在较大的空间内,为了使灭火剂以合理的速度进行扩散,除了合理布置灭火装置外,适当增加灭火剂浓度也是比较有效的办法,所以在设计用量计算中引入了容积修正系数V,V的取值是根据试验和计算得出的。
下面举例说明热气溶胶灭火系统的设计计算:
某通讯传输站作为一单独防护区,其长、宽、高分别为5.6m、5m、3.5m,其中含建筑实体体积为23m3。
1) 计算防护区净容积
V=(5.6×5×3.5)-23
=75(m3)
2)计算灭火剂设计用量
依据本规范,
C2取0.13kg/m3,KV取1,则:
W=0.13×1×75=9.75 (kg)
3) 产品规格选用
依据本规范3.2.1条以及产品规格,选用S型气溶胶灭火装置10kg一台。
4)系统设计图
依据本规范要求配置控制器,探测器等诸元后的灭火系统设计图如下:
图7 热气溶胶灭火系统
4.1.1 第4款中,要求气体灭火系统储存装置设在专用的储瓶间内,是考虑它是一套用于安全设施的保护设备,被保护的都是一些存放重要设备物件的场所,所以它自身的安全可靠是做好安全保护的先决条件,故宜将它设在安全的地方,专用的房间里。专用房间,即指不应是走廊里或简陋建筑物内,更不应该露天设置;同时,也不宜与消防无关的设备共同设置在同一个房间里。为了防止外部火灾蔓延进来,其耐火等级要求不应低于二级。要求有直通室外或疏散走道的出口,是考虑火灾事故时安全操作的需要。其室内环境温度的规定,是根据气体灭火剂沸点温度和设备正常工作的要求。
对于IG541混合气体灭火系统,其储存装置长期处于高压状态,因而其储瓶间要求(如泄爆要求等)更为严格,除满足一般储瓶间要求外,还应符合国家有关高压容器储存的规定。
4.1.5 要求在灭火系统主管道上安装压力讯号器或流量讯号器,有两个用途:一是确认本系统是否真正启动工作和灭火剂是否喷向起火的保护区;二是用其信号操作保护区的警告指示门灯,禁止人员进入已实施灭火的防护区。
4.1.8 防护区的灭火是以全淹没方式灭火.全淹没方式是以灭火浓度为条件的,所以单个喷头的流量是以单个喷头在防护区所保护的容积为核算基础。故喷头应以其喷射流量和保护半径二者兼顾进行合理配置,满足灭火剂在防护区里均匀分布,达到全淹没灭火的要求.
4.1.9 尽管气体灭火剂本身没有什么腐蚀性,其灭火系统管网平时是干管,但作为安全的保护设备来讲,是“养兵千日.用在一时”。考虑环境条件对管道的腐蚀,应进行防腐处理,防腐处理宜采用符合环保要求的方式。对钢管及钢制管道附件也可考虑采用内外镀锌钝化等防腐方式。镀层应做到完满、均匀、平滑;镀锌层厚度不宜小于15μm。
本规范没有完全限制管道连接方式,如沟槽式卡箍连接,由于目前还没有通过国家法定检测机构检测并符合要求的耐高压沟槽式卡箍类型,规范不宜列入,如将来出现符合要求的产品,本规范不限制使用。
4.1.11 系统组件的特性参数包括阀门、管件的局部阻力损失,喷嘴流量特性,减压装置减压特性等。
5.0.1 化学合成类灭火剂在火场的分解产物是比较多的,对人员和设备都有危害。例如七氟丙烷,据美国Robin的试验报告,七氟丙烷接触的燃烧表面积加大,分解产物会随之增加,表面积增加1倍,分解产物会增加2倍。为此,从减少分解产物的角度,缩短火灾的预燃时间,也是很有必要的。对通讯机房、电子计算机房等防护区来说,要求其设置的探测器在火灾规模不大于1kw的水准就应该响应。
另外,从减少火灾损失,限制表面火灾向深位火灾发展,限制易燃液体火灾的爆炸危险等角度来说,也都认定它是非常必要的。
故本规范规定,应配置高灵敏度的火灾探测器,做到及早地探明火灾,及早地灭火。探测器灵敏度等级应依照国家标准《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-1998的有关技术规定。
感温探测器的灵敏度应为一级;感烟探测器等其他类型的火灾探测器,应根据防护区内的火灾燃烧状况,结合具体产品的特性,选择响应时间最短、最灵敏的火灾探测器。
5.0.3 对于平时无人工作的防护区,延迟喷射的延时设置可为0s。这里所说的平时无人工作防护区,对于本灭火系统通常的保护对象来说,可包括:变压器室、开关室、泵房、地下金库、发动机试验台、电缆桥架(隧道)、微波中继站、易燃液体库房和封闭的能源系统等。
对于有人工作的防护区,一般采用手动控制方式较为安全。
5.0.5 本条中的“自动控制装置应在接到两个独立的火灾信号后才能启动”,是等同采用了我国国家标准《火灾自动报警系统设计规范》GB50116-1998的规定。
但是,采用哪种火灾探测器组合来提供“两个”独立的火灾信号则必须根据防护区及被保护对象的具体情况来选择。例如,对于通信机房和计算机房,一般用温控系统维持房间温度在一定范围;当发生火灾时,起初防护区温度不会迅速升高,感烟探测器会较快感应。此类防护区在火灾探测器的选择和线路设计上,除考虑采用温-烟的两个独立火灾信号的组合外,更可考虑采用烟-烟的两个独立火灾信号的组合,而提早灭火控制的启动时间。
5.0.7 应向消防控制室传送的信息包括:火灾信息、灭火动作、手动与自动转换和系统设备故障信息等。
6. 安全要求
6.0.4 灭火后,防护区应及时进行通风换气,换气次数可根据防护区性质考虑,根据通信机房、计算机机房等场所的特性,本条规定了其每小时最少的换气次数。
6.0.5 排风管不能与通风循环系统相连。
6.0.7 本条规定,在通常有人的防护区所使用的灭火设计浓度限制在安全范围以内,是考虑人身安全。
6.0.8 本条的规定,是防止防护区内发生火灾时,较高充压压力的容器因升温过快而发生危险。同时参考了卤代烷1211、1301预制灭火系统的设计应用情况。
6.0.11 空气呼吸器不必按照防护区配置,可按建筑物(栋)或灭火剂储瓶间或楼层酌情配置,宜设两套。